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埕岛海上油田防砂提液技术

发表时间：2021/5/7 来源：《基层建设》2021年第1期作者：吕超

[导读] 摘要：埕岛油田主力层位馆陶组主要特点：含油层段长。一是近井地层堵塞严重，提液困难。

        中国石化胜利油田山东东营 257000
        摘要：埕岛油田主力层位馆陶组主要特点：含油层段长。一是近井地层堵塞严重，提液困难。二是当前的防砂技术难以满足大排量提液的要求为此，开展“埕岛海上油田防砂提液技术”的相关研究，在分析地层堵塞原因和前期防砂提液效果的基础上，优选地层解堵处理技术，改进防砂工艺，延长有效期的同时降低防砂费用。通过现场实施，最终形成满足埕岛油田提液的地层解堵及防砂主导模式，为埕岛油田进一步防砂提液提供指导。
        关键词：防砂；提液；解堵
        一、埕岛油田情况
        埕岛油田层系开发后，含油井段长度长，储层物性好，但地层胶结疏松、易出砂；2007年以来，海上埕岛油田大面积应用了砾石充填防砂工艺技术，截至2012年底，海上共有低液井70余口，同时受海上平台开发寿命的影响，提液成为埕岛油田开发的必然需求［1］。
        埕岛油田防砂提液面临的主要难题，低液，提液困难，防砂效果不理想。综上所述，埕岛海上油田开发面临的关键问题之一就是防砂工艺如何满足海上大排量提液的要求。
        二、防砂提液技术
        1.总体思路
        埕岛油田防砂提液技术的技术原理是研发以水射流复合解堵为主导的地层预处理措施以一趟管柱分层充填防砂技术配套分级充填防砂理念，实现对多层井不同参数的分层改造，降低防砂成本、延长有效期。
        2.技术方案
        （1）埕岛油田地层堵塞原因分析及解堵工艺优选研究
        开展了入井液的优化与控制研究，从配伍性实验表明，馆陶组应选用馆下水源井水作为入井液基液；污水洗井或入井可不考虑添加防膨剂［2］，携砂液必须添加5~6%左右的防膨剂，防止携砂液对地层的伤害；开展了水锁预防剂的优选研究；同时对破乳剂、阻垢剂进行了优选，同时制定了入井液质量监督与控制标准与相关操作规范［3］。
        （2）防砂工艺改进及相关参数优化研究
        开发设计了一次管柱分层挤压充填工艺管柱，其主要性能：可实现2层以上的分层挤压、分层循环、分层洗井，可实现压裂防砂［4］。
        对比清洁携砂液VES、胍胶压裂液、聚合物压裂液体系，根据其携砂能力、对地层伤害率、返排效果、施工安全等方面综合考虑，优选胍胶+防膨剂压裂液体系以及清洁携砂液体系作为埕岛海上油田的主要携砂液，优化尽快返排，地层伤害率<10%。
        根据以前两趟管柱分层挤压中存在的问题，优化提高施工排量并采取多步段塞式充填，提高长井段充填密实程度［5］。

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        3.实施效果
        项目研究成功后，形成了以分层充填为主的防砂工艺模式并对防砂施工参数进行了优化，形成了以分层提液防砂为主的防砂工艺模式
        三、创新点总结
        创新研发了自振空化旋转水射流装置，研制了不同类型复合酸液体系，形成了水射流复合解堵工艺技术，解决了海上埕岛油田高泥质、泥浆污染难题。
        发明了两套分层充填防砂工艺管柱，开发了无卡瓦安全锚定管柱等专利技术，形成了海上埕岛油田分层充填防砂的工艺模式，解决了海上油井层数多、跨度大、层间非均质严重的难题。
        研发了分级砾石充填防砂工艺技术，建立了多级不同粒径砾石的挡砂屏障，在胜利海上油田首次应用，有效降低了近井地带附加压差与表皮系数。
        该项目在开展水射流复合解堵工艺基础上，以一趟管柱分层充填防砂配套分级充填，在海上实现了以分层充填防砂为主的工艺体系，建立了海上防砂作业标准体系。实现了降本、提液、增效。在海上实现了以分层充填防砂为主的工艺体系，建立了海上防砂作业标准体系，降本、提液防砂前景广阔。
        由于项目研究成果经济社会效益显著，环境友好，因此具有很好的推广应用前景。
        参考文献：
        ［1］杨世铭，陶文铨.传热学（第三版）［M］.北京：高等教育出版社，1998：26-137.
        YANG Sshiming，TAO Wenquan.Heat conductivity（the third edition）［M］.Beijing：Senior Education Press，1998：26-137.
        ［2］李子丰.油气井杆管柱力学及应用［M］.北京：石油工业出版社，2007：251-252.
        LI Zifeng.Tubular mechanics in oil-gas wells and its ap-plication［M］.Beijing：Petroleum Industry Press，2007：251-252.
        ［3］王兆会，高宝奎，高德利.注汽井套管热应力计算方法对比分析［J］.天然气工业，2005，25（3）：93-95.WANG Zhaohui，GAO Baokui，GAO Deli.Calculation method of casing thermal stress in steam injection well and its correlation analysi［sJ］.Natural Gas Industry，2005，25（3）：93-95.
        ［4］王兆会，马兆忠.热采井温度对套管性能的影响及预应力值计算方法［J］.钢管，2007，36（4）：24-27.WANG Zhaohui，MA Zhaozhong.Effect by thermal well temperature on casing properties and calculation method for pretension［J］.Steel Pipe，2007，36（4）：24-27.
        ［5］宋吉水，张国亮，刘绍轩，等.射孔对套管抗挤强度影响［J］.辽宁工程技术大学学报（自然科学版），2008，27（4）：523-525.SONG Jishui，ZHANG Guoliang，LIU Zhaoxuan，et al.Ef-fect produced by perforation on counter-extrusion intensity
        of casing［J］.Journal of Liaoning Technical University（Natural Science），2008，27（4）：523-525.